結(jié)合電廠2 X 600MW機組引風機失速實際情況，分析處理要點，即“降負荷、關(guān)動葉、急停磨、開聯(lián)絡(luò)”，在實際處理過程中具有很高的指導(dǎo)意義，極大地避免了事故擴大化。近年來，燃煤電廠加快實施超低排放改造，造成煙道阻力增大，嚴重威脅引風機運行安全。某廠一期2 X 600MW超臨界壓力機組投產(chǎn)以來，陸續(xù)進行尾部煙道增加深度冷卻、脫硝及脫硫、電除塵的超低排放改造工作，本文就結(jié)合實際情況，簡要分析600MW機組超低排放改造后引風機失速原因及處理情況。

1設(shè)備概況

采用由哈爾濱鍋爐有限責任公司引進三井巴布科克能源公司技術(shù)生產(chǎn)的超臨界參數(shù)變壓運行直流鍋爐，為單爐膛、一次再熱、平衡通風、露天布置、固態(tài)排渣、全鋼構(gòu)架、全懸吊結(jié)構(gòu)Ⅱ型鍋爐，型號為HG-1900/25.4-YM4。鍋爐風煙系統(tǒng)配有2臺動葉調(diào)節(jié)軸流式送風機，2臺動葉調(diào)節(jié)軸流式引風機，2臺三分倉回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器;配置了2臺雙室5電場靜電除塵器，一套石灰石一石膏濕法脫硫裝置，一套SCR脫硝裝置，SCR反應(yīng)器本體采用3層催化劑;在空預(yù)器之后、除塵器之前的水平煙道上布置4臺煙氣冷卻器，加熱#7,#8低加出口的凝結(jié)水。超低排放改造后，脫硫吸收塔漿液噴淋系統(tǒng)按4運1備設(shè)計，新增2層噴淋層，原噴淋層噴嘴重新更換，吸收塔配備漿液循環(huán)泵由3臺增加至5臺。

2機組引風機失速處理過程分析

如圖1所示，05:45，機組負荷由320MW逐步漲至550MW，總煤量由175t/h增加至307t/h，總風量由1570t/h增加至2168t/h，期問脫硫漿液循環(huán)泵增加至4臺(06:37啟B泵，06:51啟E泵)，空預(yù)器差壓2.4/2.2kPa。引風機A/B電流352/352A，引風機A/B動葉開度58%/64%，引風機A/B進出口差壓7.1/6.8 kPa。

06:48，負荷549MW，總煤量309t/h，總風量2170t/h，空預(yù)器差壓逐步增大至2.9/3.7kPa，引風機A/B電流388/340A，引風機A/B動葉66%/54%，引風機A/B入口壓力-5.4產(chǎn)4.5kPa 。此時引風機A/B電流出現(xiàn)較大偏差，而且引風機A/B電流和動葉小斷上漲，引風機B入口負壓開始跳變卜下(最大達到-2.7kPa)，引風機B出現(xiàn)失速現(xiàn)象。爐膛開始持續(xù)正壓，引風機A/B電流494/434A偏差大，引風機A/B動葉已開至79%/68%。

引風機A/B入口壓力-5.7產(chǎn)3.0kPa，爐膛壓力達681Pa，立即降負荷，減少總風量，停磨。未失速引風機A電流已達494A，為防超出力，解引風機A/B動葉至手動，導(dǎo)致送風機A,B動葉自動調(diào)節(jié)聯(lián)鎖退出。

07:03，負荷468MW，總風量2020t/h，引風機A/B電流500/338A，引風機A/B動葉84%/52%，引風機A/B入口壓力-6.1/-3.0kPa，爐膛負壓232Pa。引風機B開始恢復(fù)出力，引風機A動葉開度與入口壓力小匹配，電流下降，引風機A出現(xiàn)失速現(xiàn)象。

07:05，立即將引風機A動葉從84%開始往下關(guān)，并同時開大引風機B動葉開度。

07:09，負荷426MW，總風量2039t/h，引風機A/B電流370/416A，引風機A/B動葉65%/56%，引風機A/B入口壓力-5.2產(chǎn)5.5kPa，爐膛負壓-1.0kPa。關(guān)小引風機A/B動葉，調(diào)整爐膛負壓。

07:18，負荷411MW，總煤量209t/h，總風量1897t/h，引風機A/B電流274/271 A，引風機A/B動葉44%/34%，引風機A/B入口壓力-3.7產(chǎn)3.4kPa，爐膛負壓-115Pa，機組恢復(fù)穩(wěn)定。

2.2 600 MW機組漲負荷過程中引風機失速處理

（1）漲負荷過程中，煤量、風量逐漸過調(diào)，引風機電流偏差逐漸增大至30 A，引風機B靜壓接近失速限值7300Pa，沒有提前進行調(diào)整控制?？疹A(yù)器差壓高是本次引風機失速的根本原因，但沒有提前調(diào)整風機出力偏差，控制過調(diào)漲幅量，也是重要誘因。

（2）對高負荷時引風機失速后處理的關(guān)鍵點“降負荷、關(guān)動葉、急停磨、開聯(lián)絡(luò)”沒有嚴格把握。未執(zhí)行解除“爐主控’，快速降負荷的關(guān)鍵操作，小果斷。負荷降至480 MW就急于并列失速的引風機B，造成爐膛長期維持650 Pa的正壓，又小得小進行反向操作，手動開大引風機A動葉。

（3）在并列引風機A過程中，由于引風機動葉開度沒有關(guān)至負荷相應(yīng)的開度以下<50%)，負荷與兩臺引風機出力明顯小匹配，并且送、引風機動葉一直處于手動調(diào)節(jié)狀態(tài)，造成兩臺引風機出、入口壓力大幅波動，多次搶風，導(dǎo)致爐膛負壓大幅波動，最大至-1100 Pa左右，接近“爐膛負壓低”MFT動作值。

2.3 600 MW機組引風機失速原因

（1）掃L組超低排放改造后，硫酸氫錢生成進一步增加，導(dǎo)致脫硝催化劑和空預(yù)器堵塞、腐蝕。

（2）機組改造后漿液循環(huán)泵由3臺增加至5臺，啟動1臺漿液循環(huán)泵吸收塔阻力增加約250 Pa。

（3）引風機設(shè)計富裕量小足，動葉調(diào)節(jié)幅度過大。

（4）深度冷卻系統(tǒng)煙氣冷卻器實際運行中差壓偏大，煙道阻力增大。

3引風機失速處理要點

（1）當發(fā)現(xiàn)引風機失速時，嚴密監(jiān)視另一臺風機動葉(或靜葉)自動開大，否則手動開大，監(jiān)視風機電流小超額定，立即解除失速風機自動，手動將失速風機的動葉(靜葉)快速關(guān)小至失速前對應(yīng)動葉開度，然后按每次10%開度繼續(xù)關(guān)小，關(guān)小失速風機動葉(靜葉)過程中嚴密監(jiān)視爐膛負壓，引風機出、入口壓力等，當爐膛負壓、失速風機入口負壓出現(xiàn)升高時，表明動葉(靜葉)開度與入口負壓匹配，可根據(jù)爐膛負壓維持當前開度或選擇逐漸并列風機。

（2）高負荷引風機發(fā)生失速，應(yīng)切除爐主控或給水主控，快速降低機組負荷，降低送風量，調(diào)整爐膛負壓至正常。機組負荷大于90%額定負荷時失速，應(yīng)立即手動停運一臺磨煤機，10S后若爐膛正壓依然大于800 Pa無下降趨勢，立即停運第二臺磨煤機;其他負荷段失速，應(yīng)根據(jù)爐膛負壓決定是否立即停運磨煤機。調(diào)整過程中，應(yīng)防比一次風機失速。

（2）引風機失速與一次風機失速處理小同，小能急于在兩側(cè)風機動葉(靜葉)開度均較大時選擇并列風機，應(yīng)將失速風機動葉(靜葉)關(guān)小，直至開度與風機出力匹配時再逐漸并列風機，以免發(fā)生動葉開度較大時，失速風機出力突然增大造成爐膛負壓大幅波動。

（3）引風機失速時，手動開啟引風機聯(lián)絡(luò)擋板;加強對引風機的監(jiān)視，確認引風機自動調(diào)整正常，否則解除自動，手動調(diào)整爐膛負壓。

（4）快速降負荷時，應(yīng)注意給水流量和過、再熱汽溫的調(diào)節(jié)，控制煤水比，維持中問點溫度正常。

4結(jié)語

機組超低排放改造，加劇了鍋爐煙道通風阻力，導(dǎo)致引風機失速的風險加大，對運行中的事故處理能力有更高的要求，采取有針對性的措施可以大大減少事故擴大化的風險，本文僅為同類型機組引風機失速處理提供一些有益的借鑒與參考。