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液化石油氣管道安全閥參數(shù)及選用

文檔作者：嚴(yán)銘卿文檔來(lái)源：中同市政工程華北設(shè)計(jì)研究院		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2022年08月25日
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·14 ·
一f0
1 概述
濃 磊 蓮．害壘闊． 閘
煤氣與 熱力 1 994年5月
液化石油氣管道安全閥參數(shù)及選用
芒整 丁 甲7
(中同市政工程華北設(shè)計(jì)研究院，天津。00。 幣
嚴(yán) 禹卿
(烏魯木齊石油 1 烏魯術(shù)齊80001 9)
液態(tài)液化石油氣有很大的體積膨脹系數(shù)
(目值)，在3O一4O℃ 的溫度范圍內(nèi)，液態(tài)液
化石油氣的pL e是水的目w的7—10倍， 在1 0—
20℃ 的溫度范圍內(nèi)，這一比值可達(dá)17—18。
所阻充滿在封閉容器中的液態(tài)液化石油氣當(dāng)
溫度上升時(shí)會(huì)由于體積膨脹而產(chǎn)生很大的液
體膨脹壓力， 其數(shù)值遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于液化石油氣在
該溫度下的飽和蒸汽壓力。這種液體膨脹壓
力的大小與液體的溫度增量、液體的體積膨
脹系數(shù)，液體的壓縮模量、容器的剛度等因
素有關(guān)。液態(tài)液化石油氣所產(chǎn)生的液體膨脹
壓力往往會(huì)導(dǎo)致容器破裂， 發(fā)生液化石油氣
外泄， 甚至造成液化石油氣火災(zāi)事故。在溫
度較高的條件下， 還可能引發(fā)容器內(nèi)液化石
油氣的壓力驟減， 過(guò)熱液體迅速汽化導(dǎo)致的
蒸汽爆炸。
運(yùn)行中的液態(tài)液化石油氣管道， 在某些
情況下可能被封閉。例如管段兩端閥門(mén)都被
關(guān)閉， 則此管段就構(gòu)成充滿液體封閉狀態(tài)，
因而面臨液體膨脹壓力問(wèn)題。對(duì)此， 工程上
的解決辦法是采取在這種管段上設(shè)置液化石
油氣管道安全閥，在液態(tài)液化石油氣因溫度
升高而發(fā)生體積膨脹時(shí)，通過(guò)管道安壘閥排
出液態(tài)液化石油氣．維持管道內(nèi)壓在規(guī)定的
水平阻下。
管道安全閥構(gòu)造簡(jiǎn)單， 現(xiàn)在國(guó)內(nèi)已有定
型產(chǎn)品可供使用。長(zhǎng)期以來(lái)， 對(duì)管道安全閥
的選用系根據(jù)經(jīng)驗(yàn)設(shè)置，缺乏對(duì)管道安全閥
工作過(guò)程的技術(shù)分析， 因而也不可能提出對(duì)
管道安全閥選用的定量計(jì)算， 同時(shí)也不可能
對(duì)管道安全閥的特性有很好的認(rèn)識(shí)并用以解
決管道安全閥的設(shè)計(jì)問(wèn)題。
2 管道安全閥工作過(guò)程分析
取一封閉的液態(tài)液化石油氣管段， 在管
段內(nèi)的液態(tài)液化石油氣(工質(zhì)) 溫度升高
時(shí)，其體積膨脹量有如下關(guān)系：
dv=8vdt (1)
式中 V— — 封閉管段容積；
t— — 工質(zhì)溫度j
B—— 工質(zhì)的體積膨脹系數(shù)。
管道安全閥的作用是在某種規(guī)定壓力下
及時(shí)將膨脹過(guò)量的工質(zhì)排出管外。設(shè)管道安
全閥的閥口直徑為ds，工作時(shí)額定開(kāi)啟高度
為h=d s／20(微啟式， 則在df時(shí)間內(nèi)通過(guò)
閥口的排量為
1
dv (2)
式中w— — 工質(zhì)流過(guò)閥口的流速
rf (1)式與(2)式，有
_)
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第1 d卷第3蛔 煤氣與熱力 ·15·
d。 ： (3) 式中
w dT
由液相管段在dr時(shí)問(wèn)內(nèi)的熱平衡分析，可以
得到液溫上升速率 的表達(dá)式。
在d 時(shí)間內(nèi)， 管段內(nèi)工質(zhì)熱量的增收為
管段所受的太陽(yáng)輻射熱、空氣傳入熱和地面
反射熱， 即：
ClpP．Vdt=1．5(￡DCS+nDLkAt)dz
(4)
式中 Clp P J—— 分別為液態(tài)液化石油氣
的比熱和密度}
D，L—— 分別為管道直徑和管段長(zhǎng)度，
0—— 管道表面對(duì)太陽(yáng)輻射的吸收率，
k—— 通過(guò)管道的傳熱系數(shù)，
S—— 太陽(yáng)輻射強(qiáng)度|
△t—— 空氣與液態(tài)液化石油氣的溫
差J
1．5— — 考慮地面反射的系數(shù)、
山(4)式得
￡d= CP T L P 1 V(吼一s?+1?DI|“kl^?t)
將(5)式代入(3)式得 (5)
． ， BV 20 1．5
w n Cp P．V
(￡DLS+ DLkAt)
即 √ ．( t (6)
用(6)式即可對(duì)所考慮的可能處于封閉狀
態(tài)的直徑為D，長(zhǎng)度為L(zhǎng)的管段計(jì)算應(yīng)設(shè)置
的安全閥的閥口直徑。
在(6) 式中，13Cp P 是物性參數(shù)，
應(yīng)該按所考慮的液態(tài)液化石油氣取值。是管
表面的對(duì)太陽(yáng)幅射的吸收率，k是通過(guò)管墨
的傳熱性能。s及則屬于采用的計(jì)算氣象條
件。需要進(jìn)一步考慮的是通過(guò)閥口流通面積
的流速w，它可以表為：
W (7)
△P—— 管內(nèi)與管道安全閥閥口外的
閥腔之間的壓差，
P —— 閥腔壓力j
∈ — — 通過(guò)管道安全閥閥口的阻力系
數(shù)。
=
式中tt—— 閥i：1流量系數(shù)
(7) 式為：
w= √T 1 r=三 (8)
E
由上式可以看到為計(jì)算，需確知P 。
管道中的液態(tài)液化石油氣在經(jīng)管道安全
闐閥口噴出到閥腔時(shí)經(jīng)過(guò)節(jié)流，壓力驟減，
發(fā)生絕熱閃蒸。部分液化石油氣氣化，部分
保持液態(tài)，形成氣液共存的混合物，在閥腔
中產(chǎn)生介于管道內(nèi)壓力與大氣壓力之間的一
個(gè)中問(wèn)壓力P 。我們將液化石油氣氣態(tài)看
成理想混合物，并看成理想氣體， 液相也看
成理想混合物。閥腔中的集態(tài)可以由下述等
焙條件物料平衡和相平衡條件決定：
HF= rΣy ·H + (1一Y)ΣX ·H (9)
X
y
Z
Y(Kj一1)+ 1
K ·Z
Y(K 一1)-I-1
(1O)
(11)
式中H ，H ，H —— 分別為管道中液態(tài)
液化石油氣、閃蒸
后的氣相、液相的
絡(luò)，
Y—— 閃蒸后氣相分率}
z ·Y ·x —— 分別為管道中液態(tài)液化石油氣、
閃蒸后的氣相、液相的j組份
的分率{
Ki——i組份的相平衡常數(shù)。
在Z 及閥腔中壓力P (及溫度t ) 已知
時(shí)，可由(9)， (1O)、(1】)式計(jì)算出
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煤氣與熱力
r及x，、Y．。}}算需用試算法，計(jì)算結(jié)果應(yīng)
分別滿足Y,x = 1及蘭y。=1的條件。
對(duì)于單一組份的純液化石油氣，則只需
(10)式計(jì)算即可。可以直接算出氣相分率
Y 由(9)式
HF=YH + (1一-r)H (1 2)
即
ctt=Y(r=c；tm)+(1一Y)c t
(]3)
．
= 驀÷‰ Ⅲ
式中C ，c —— 液化石油氣液相、氣相
定壓比熱，考慮到c；?！?
C J
r—— 液化石油氣氣化熱。
同時(shí)可以得出閥腔中液化石油氣兩相混合物
的密度為
Y (1一Y) (15)
p 。 p
為確定r及p ，都需要知道閥腔中的壓
力P (或相應(yīng)于P 的飽和溫度t )。
但是， 在計(jì)算條件上，實(shí)際上P (或
tm)也是未知的，要結(jié)合對(duì)液化石油氣由閥
腔向大氣排出的過(guò)程所進(jìn)行的分析才能加以
確定。
我們對(duì)P 進(jìn)行分析。液態(tài)液化石油氣
由管道內(nèi)噴射進(jìn)入閥腔(壓力為P ) J在
閥腔中形成氣液混合態(tài)經(jīng)閥腔孔噴射入大氣
(壓力為大氣壓)。所以可以分別列出經(jīng)閥
目的液體質(zhì)量流M 及經(jīng)閥腔孔的混合態(tài)液
化石油氣質(zhì)量流M：的表達(dá)式：
M． f,G~／2(P-P．)p．
√z
即：
M．：f， ( ’
1994年5月
M 1√2 _ p
(17)
其中(17)式采用了臨界流速的計(jì)算式， 將
氣液混合態(tài)按飽和氣對(duì)待。
由質(zhì)量流的連續(xù)性，M：=M，，由(6)．
(7)兩式右以解得
P
( 。
(} 而K P
(18)
上式中fs，fc，Ms，]Vie都是已定參數(shù)。
整個(gè)計(jì)算過(guò)程需首先假定閥腔中的溫度
tm (或P ) 由(9)一(11)式或(14)式
計(jì)算出r， 用(15)式計(jì)算出p ， 由(1 8)式
計(jì)算出P 。由計(jì)算得到的P 可以得知相應(yīng)
的飽和溫度t m。用它與假定的t 比較， 若
不符合精度要求則用新的t 值重進(jìn)行計(jì)算，
直到得到Pra值。
一般可以經(jīng)兩次計(jì)算用圖解法即直可得
到t ，如圖1所示：
在tm。t m座標(biāo)中連接第一次計(jì)算座標(biāo)
點(diǎn)(tin，t m)與第2次計(jì)算座標(biāo)點(diǎn)(tin，
t m)的連線與45。線相交點(diǎn)的tm即為所求。
至此我們得到的(6) ， (7) ，(9)，
(10) ， (11) ， (14) ， (15) 及(1 8)
式， 即給出了管道安全閥的選用計(jì)算過(guò)程。
3 管道安全闊結(jié)構(gòu)參數(shù)的設(shè)計(jì)
控制與配置通用公式
5．1 結(jié)構(gòu)參數(shù)的設(shè)計(jì)控箭問(wèn)墨
管道安全閥形體不大，功能要求單一，
構(gòu)造簡(jiǎn)單。其設(shè)計(jì)問(wèn)題從未被人們所意識(shí)，
實(shí)際上對(duì)其結(jié)構(gòu)參數(shù)需要慎重考慮。因此作
者特提出管道安全閥結(jié)構(gòu)參數(shù)的設(shè)計(jì)控制問(wèn)
題。對(duì)這一問(wèn)題，可以用(9)式來(lái)理解。
可以看到，閥腔壓力P 對(duì)W 的影響很大。從
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第14卷第3期 煤氣與熱力 ·17·
(18)式中義可看到，÷}是Pm的一個(gè)控
制因素。從運(yùn)行安全的觀點(diǎn)，我們希望控制
液態(tài)液化石油氣從閥口的噴出速度， 因?yàn)閣
太大會(huì)引起靜電起電，聚集的靜電在閥腔孔
噴出口處的放電可能點(diǎn)燃剛形成的液化石油
氣—— 空氣可燃混合氣，所以在設(shè)計(jì)管道安
f
全閥時(shí)需選擇一個(gè)合適的較大的 ，的比值，
1 c
使管道安全閥在放散工況下維持相對(duì)較高的
P ， 控制過(guò)大的W出現(xiàn)。現(xiàn)有產(chǎn)品(d。=
f 1
6111n1)的 ÷o
I‘ ，
3．2 配置通用公式
我們對(duì)丙烷管道用的管道安全閻作配置
計(jì)算。設(shè)管道安全閥定壓為I．7MPa(絕
對(duì))，管道內(nèi)丙烷溫度為35℃ ，液態(tài)密度pf
=47'7．5kg／m。，設(shè)管道安全閥÷等=÷，
丙烷絕熱指數(shù)k=1．161， 用這些參數(shù)作一個(gè)
典型計(jì)算。
由(14)式， 設(shè)tm=25℃
一 二 一
r十(c；一C )t 一
2．93 (35—25)
再1 =
=158．57kg／m。
0．088 0．912
19．74 493．4
UZ)o,
· P
(÷)。堋 ．s
(÷) ㈣朋
1．7= 0．3 84× 1．7
= O．65M Pa
． t = 1O℃
t ≠ tm = 25℃
重設(shè)t =1S℃進(jìn)行計(jì)算
r=O．16， p = 83．84 ， P = O．54 ×
1．7= 0．92
t m ： 24℃
t m ≠ tilll= 15℃
由(25、10)與(I5、24)在t m——c座標(biāo)
圖上與過(guò)原點(diǎn)的45。斜線交點(diǎn)可得tm =
19℃ 。
由tnl=1 9℃ ，相應(yīng)的Pm =0．81MPa
由(8)式
w √ -o．
由(6)式
√
／ 30×0．O0麗 廣—一
一V 1 百 百 了
±0．0009-~／ 豇■m
若在(6)式中ds及D采用1TJm為單位，L
仍用m為單位，則上式計(jì)算結(jié)果為
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· 18· 煤氣與熱力 1994年5月
dsm = O．0288~／D Lmm
考慮1．5倍的安全系數(shù)， 則
d =0．0288 ~／1．5D L
即dsm= 0．035~／D Lmm (91)
對(duì)D =80mm，L=100m的液態(tài)丙烷管
段按(19)式計(jì)算得到：
d； = 0．035~／8OX 100 = 3．1 3ram
對(duì)液態(tài)丁烷管段采用相同的溫度和氣象
條件計(jì)算，得到的閥口直徑值約為液態(tài)丙烷
的閥口直徑計(jì)算值的一半。
液化石油氣是丙烷與丁烷的混合物，所
以按丙烷考慮管道安全閥的選用計(jì)算仍是安
疊的。
所以，為設(shè)計(jì)方便起見(jiàn)，建議以(19)
式作為液化石油氣液態(tài)管道安全閥的通用配
置計(jì)算公式。
4 結(jié)論
(1)本文通過(guò)對(duì)管道安全閥放散過(guò)程
的分析得到式(6)， (8)， (9)，
(1O) ， (11， (14)， (15， 及(1 8) ，
給出了管道安全閥閻口直徑的理論計(jì)算方
法。
(2)建議采用fs／fc~1／3的結(jié)構(gòu)參
數(shù)， 以維持較高的P 。
(3)建議采用如下管道安全閥通用配
置計(jì)算公式
d =0．035~／ D L mm
式中。dsm—— 管道安全閥閥口直徑1ii1．12 J
D —— 液態(tài)液化石油氣管道直徑
m m ，
L— — 液態(tài)液化石抽氣管道封閉管
段長(zhǎng)度131。
當(dāng)管道較長(zhǎng)，或管徑較大，計(jì)算得到的
d 很大，無(wú)適當(dāng)?shù)墓艿腊踩y可選用時(shí)，
可取L／n作為管段長(zhǎng)度進(jìn)行計(jì)算，得到d?
該管段上即應(yīng)設(shè)11個(gè)閻口直徑為d。 的管道
安全閻。
(4)對(duì)管道安全閥冬夏工作條件的分
析表明，管道安全閻的高負(fù)荷出現(xiàn)在夏季，
所以設(shè)計(jì)條件應(yīng)按夏季選取。
我國(guó)城市煤制氣技術(shù)發(fā)展途徑的研究》
通過(guò)部級(jí)成果鑒定
1994年2月18日， 由建設(shè)部沈陽(yáng)煤氣熱力研究設(shè)計(jì)院、大連煤氣公司、冶金部鞍山焦化
耐火材料設(shè)計(jì)研究院、阜新煤氣設(shè)備制造安裝公司共同完成的《我國(guó)城市煤制氣技術(shù)發(fā)展途
徑的研究》一課題， 通過(guò)部級(jí)成果鑒定。
該成果比較全面地闡述了國(guó)內(nèi)外城市燃?xì)獾陌l(fā)展軌跡，對(duì)煤炭干餾、氣化、熱解技術(shù)的
現(xiàn)狀和未來(lái)進(jìn)行了評(píng)價(jià)和預(yù)測(cè)，對(duì)新建、改建煤氣廠提出了相應(yīng)的建議， 從而對(duì)有關(guān)決策部
門(mén)具有一定參考價(jià)值，對(duì)煤制氣企業(yè)具有一定的現(xiàn)實(shí)指導(dǎo)意義。
[張力報(bào)道]

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