δ——灰層厚度，m；

　　ε0、B——特定煤種的表面灰層結構參數(shù)；

　　Cf——環(huán)境氧濃度，mol/ m3；

　　D0——氣體在灰層中的分子擴散系數(shù)，m2/s。

　　循環(huán)流化床的燃燒是低溫燃燒，焦炭的燃燒主要以擴散燃燒為主。從式（1）中可看出，焦炭燃盡時間（τ）與環(huán)境氧濃度（Cf）成反比關系。高海拔、低氣壓將使環(huán)境氧濃度降低，如果不考慮煤質(zhì)和其它因素的影響，高海拔、低氣壓將使焦炭燃盡時間延長。也就是說，高海拔、低氣壓最終將使煤粒燃盡時間延長。因此，在燃用相同煤種的情況下，高海拔地區(qū)的循環(huán)流化床鍋爐要獲得與平原地區(qū)循環(huán)流化床鍋爐相同的燃燒效率，只有提高循環(huán)倍率或提高爐膛高度。對于高揮發(fā)份的褐煤而言，由于其揮發(fā)份大量析出造成焦炭的多孔性，使物性參數(shù)得以改善，有助于縮短燃盡時間，這樣就使得鍋爐燃燒效率得以部分彌補。爐膛高度不需按大氣壓力成比例地增加。

　　三、對流化床內(nèi)煤粒破碎特性的影響

　　高海拔、低氣壓對爐內(nèi)煤粒破碎特性無明顯影響。

　　四、對流化床內(nèi)煤粒磨損特性的影響

　　在流化床內(nèi)，煤粒因燃燒而在其表面有一灰殼生成，脫硫劑也會在其外表面形成一個脫硫產(chǎn)物層，因此會影響燃燒的進一步進行和脫硫劑的有效性，從這個意義上講，流化床內(nèi)煤粒的磨損有利于燃燒和脫硫反應的進行。同時，磨損產(chǎn)生的細粒子可燃物揚析損失，也會導致燃燒效率的降低。

　　根據(jù)文獻[1]介紹，對于低灰份煤（Aar＜20%），磨損速率可用近似公式表示為：

　　Ra=2.33×10-8(u0-umf)1.2C0.8[exp-(6.2×10-4τ)+0.3]--------(2)

　　Ra——磨損速率，kg/s；

　　(u0-umf) ——剩余氣速，m/s；

　　C——顆粒濃度，kg/m3；

　　τ——磨損時間，s。

　　從式（2）中可以看出，磨損速率與顆粒濃度（C0.8）有關。在相同的循環(huán)倍率和流化速度下，高海拔、低氣壓必然使爐膛截面增大，爐膛容積增加，空隙率增加，平均顆粒濃度降低，使磨損速率下降。這樣，一方面使焦炭燃燒速度和脫硫效率降低，另一方面使細粒子可燃物揚析損失減少。高揮發(fā)份褐煤燃燒過程中產(chǎn)生大量的細顆粒，造成剩余氣速減小，將進一步減緩磨損作用。所以，為增強磨損作用，提高燃燒效率和脫硫效率，高海拔地區(qū)的循環(huán)流化床鍋爐應選取較高的循環(huán)倍率和流化速度。

　　五、對流化床內(nèi)流體動力特性的影響

　　①在高海拔、低氣壓條件下，流體密度減小，空隙率增加，多相流的表觀粘度減小，使流體在同一風速下對顆粒的曳力減小，并使燃料層達到一定的流化狀態(tài)所需的流速增加。這可從文獻[1]中推薦的燃料層能夠保持穩(wěn)定的臨界雷諾數(shù)經(jīng)驗公式中分析得出：

　　Recr1=Ar/（1400+5.38Ar0.5）-------(3)

　　式中，阿基米德數(shù)：Ar=dp3 (ρp-ρg)g/ρgυ2，------（4）

　　其中dp、ρg、ρp、υ分別為顆粒平均尺寸、煙氣密度、顆粒真密度、氣體運動粘度。

　　對于循環(huán)流化床而言，由于ρp>>ρg， (ρp-ρg) ≈ρp ，于是式（4）可簡化為：

　　Ar=dp3ρpg/ρgυ2-------（5）

　　根據(jù)文獻2介紹，氣體動力粘度與壓力無關，而且：