1總則
　　1．0．1為了統(tǒng)一石油天然氣行業(yè)的廠、站、庫油罐區(qū)防火堤的設計要求，確保油罐區(qū)的安全，特制定本規(guī)范。
　　1．0． 2本規(guī)范適用于石油天然氣行業(yè)地上油罐區(qū)的新建和擴建工程中的防火堤設計。不適用于液化石油氣和天然氣凝液罐區(qū)的防火墻設計。
　　油罐區(qū)的防火堤改造工程設計，可參照本規(guī)范執(zhí)行。
　　1．0． 3防火堤的建筑，應在滿足耐燃燒性、密封性和抗震要求的前提下，綜合考慮安全、占地、投資、地形、地質(zhì)及氣象等條件，還應考慮到罐組容量及所處位置的重要性、周圍環(huán)境特點及發(fā)生事故的危害程度、施工及生產(chǎn)管理、維修工作量及施工、材料來源等因素，因地制宜，合理設置，使其達到堅固耐久、經(jīng)濟合理的效果。
　　1．0． 4在防火堤的設計中，除執(zhí)行本規(guī)范外，尚應符合有關現(xiàn)行國家標準規(guī)范的要求與規(guī)定。
　　2術語、代號
　　2．1術語
　　2．1．1有效容積——一個油罐組由防火堤所圍成的容積。計算時應扣除其內(nèi)各油罐（最大一個罐除外）防火堤計算高度以下的體積和全部建、構筑物及各種基礎、配管等的體積之后的容積。
　　2．1．2防火堤高——在總圖布置中由防火堤外側(cè)地面至防火堤頂面的垂直距離。
　　2．1．3防火堤基腳線——系指防火堤邊坡與其內(nèi)、外設計地面的交線。
　　2．2代號
　　2．2．1作用和作用效應
　　P_L，P_E，P_d——各種荷載水平分布值；
　　P_A，P_B，P——各點土壓力水平分布值；
　　P_t，P_E，P_L，P_d，P_tE——各種荷載計算截面以上水平合力；
　　M_t，M_E，M_L，M_d，M_tE——各種荷載對計算截面的彎距；
　　G₁——每米堤長計算截面以上堤身自重荷載標準值；
　　G——總垂直荷重設計值；
　　P——總水平荷載設計值；
　　M——總的作用于基底的傾復力矩設計值。
　　2．2．2抗力及材料特性
　　R_H基底磨擦阻力；
　　P_P——被動土壓力；
　　M_W——穩(wěn)定力矩；
　　
　　——土的內(nèi)摩擦角；
　　γ_L——液體的重度；
　　γ_t——土體的重度；
　　H₁——計算截面以上液體深度或堤高；
　　H_o——計算截面以上合力作用點至計算截面的距離；
　　H_L——總的液體深度；
　　H——堤高；
　　α——內(nèi)培土水平段寬度；
　　β——培土坡面與地面夾角；
　　d——基礎埋深；
　　B₁——防火堤平均厚度；
　　e——垂直合力作用線至基礎前端的水平距離；
　　C——土的粘結力。
　　2．2．3計算系數(shù)及其它
　　a_max——地震影響系數(shù)最大值；
　　a₁，a₂，a₃，a₄——根據(jù)X/H求得的相應系數(shù)；
　　η₁——第一振型參與系數(shù)；
　　μ——基底摩擦系數(shù)；
　　η——被動土壓力折減系數(shù)；
　　K_a，Kˊ_a——主動土壓力系數(shù)；
　　K_p——被動土壓力系數(shù)；
　　ƒ_t——動液壓力系數(shù)。
　　3防火堤的布置
　　3．1一般規(guī)定
　　3．1．1油罐組所設防火堤，必須是閉合的。隔堤與防火堤也必須是閉合的。
　　3．1．2立式油罐組的防火堤的堤高應為1.0~2.0m。設計高度應比計算高度高出0.2m。隔堤高度應比防火堤低0.2~0.3m。
　　臥式油罐組的防火堤堤高不應低于0.5m。
　　3．1．3防火堤內(nèi)地面，應有不小于3‰的坡度。其雨水排除及其他管線穿越，應符合下列規(guī)定：
　　3．1．3．1在堤內(nèi)較低處設置集水設施，連接集水設施的雨水排除管道應從地面以下通出，堤外應設有可控制開閉的裝置與之連接。開閉裝置上應設有能顯示其開閉狀態(tài)的明顯標志。
　　3．1．3．2進出油罐組的各類管線、電纜，不宜在防火堤堤身穿過，應盡量從堤頂跨越或堤基礎以下穿過。如不可避免，必須穿過堤身時則應預埋套管，且應采取有效的密封措施。
　　3．1．4防火堤內(nèi)地坪標高不應高于堤外消防道路路面或地面的標高。
　　3．1．5防火堤內(nèi)油罐容量≥20000m³時，宜設置進罐組道路。進罐組道路應為單車道，應從防火堤堤頂跨人，道路縱坡不應大于8%。
　　3．1．6沿無培土的防火堤修建排水溝時，溝壁的外側(cè)與防火堤基礎外邊緣的間距不應小于0.5m，且溝內(nèi)應有防滲漏措施。
　　3．1．7每一罐組防火堤上必須設置兩個以上人行踏步或坡道，并設置在不同方位上。
　　3．1．8立式油罐罐壁至防火堤和隔堤基腳線的距離，不應小于罐壁高度的一半，臥式油罐罐壁至防火堤基腳線的距離，不應小于3m。
　　3．1．9相鄰油罐組防火堤的外側(cè)基腳線之間，應留有寬度不小于7 m的消防空地。
　　3．1．10油罐區(qū)消防道路路邊至平行防火堤外側(cè)基腳線的距離不應小于3 m。
　　3．2容量
　　3．2．1油罐分組應符合下列規(guī)定：
　　3．2．1．1固定頂油罐總?cè)萘坎粦笥?00000 m³。
　　3．2．1．2浮頂油罐總?cè)萘坎粦笥?00000 m³。
　　3．2．1．3油罐組內(nèi)宜布置同類火災危險性的油罐。沸溢性與非沸溢性油品不應布置在同一防火堤范圍內(nèi)。
　　3．2．2油罐組防火堤內(nèi)的有效容量應符合下列規(guī)定：
　　3．2．2．1固定頂油罐，不應小于罐組內(nèi)一個最大油罐的容量。
　　3．2．2．2浮頂油罐，不應小于罐組內(nèi)一個最大油罐容量的一半。
　　3．2．2．3當固定頂油罐與浮頂油罐同組布置時，應取以上兩款規(guī)定較大值。
　　3．2．3油罐組內(nèi)應按下列要求設置隔堤：
　　3．2．3．1容量等于或大于50000 m³的油罐，隔堤內(nèi)油罐為一座。
　　3．2．3．2容量等于或大于10000 m³而小于50000 m³的油罐，隔堤內(nèi)的油罐不應多于2座。
　　3．2．3．3容量為3000~5000 m³的油罐，隔堤內(nèi)的油罐不應多于4座。
　　3．2．3．4容量等于或小于2000 m³的油罐，隔堤內(nèi)的油罐不應多于6座。
　　4防火堤的型式與構造
　　4．1選型
　　4．1．1防火堤的選型應符合下列規(guī)定：
　　4．1．1．1土筑防火堤，在占地、土質(zhì)條件能滿足需要的前提下，應優(yōu)先選用。
　　4．1．1．2磚砌防火堤，一般情況下均可選用，但用于低洼、鹽堿地區(qū)應采取可靠的保護措施。
　　4．1．1．3鋼筋混凝土防火堤、素混凝土防火堤及毛石混凝土防火堤，可在抗震設防烈度7度以上、地形復雜、人口及工業(yè)設施稠密的地區(qū)，以及在油罐組容量不小于50000 m³和對安全有特殊要求的情況下采用。
　　4．1．1．4漿砌毛石防火堤，防抗震設防烈度大于7度或地質(zhì)構造復雜易造成基礎不均勻沉降的地區(qū)以外，均可采用。
　　4．2構造
　　4．2．1防火堤（土堤除外）基礎埋置深度應根據(jù)工程地質(zhì)、建筑用材、凍土深度等因素確定，且不宜小于0.5m。
　　4．2．2防火堤（土堤除外）應設置變形縫。變形縫的間距應根據(jù)防火堤的材料、氣候和地質(zhì)特點按有關規(guī)范確定；縫寬30~50mm，縫內(nèi)應用柔性材料密封。
　　4．2．3防火堤（土堤及隔堤除外）應在堤內(nèi)側(cè)培土或采取噴涂具有耐火性和密封性的涂料等保護措施，并應符合下列規(guī)定：
　　4．2．3．1防火堤內(nèi)側(cè)培土高度不應小于堤高的2/3；培土坡度（高寬比）應為1∶1.00~1.25；培土頂寬不應小于300mm；培土應分層壓實，坡面應拍實，壓實系數(shù)不應小于0.85；培土表面應做面層，面層應能有效地防止雨水沖刷、小動物破壞和雜草生長。
　　4．2．3．2防火涂料層的抗壓強度不應低于1.5MPa，粘結強度對混凝土不應小于0.15MPa，耐火極限不應小于2小時，抗凍性應達到-25℃~20℃，凍融15次強度無變化，并能在潮濕環(huán)境下工作。
　　4．2．4土筑防火堤的構造應符合下列規(guī)定：
　　4．2．4．1堤頂寬度不應小于500mm，堤身坡度（高寬比）應為1∶1.2~1.5；
　　4．2．4．2筑堤材料應為粘性土。當筑堤材料為高滲透性土（塑性指數(shù)I_P≤10）時，應在堤身內(nèi)設厚度不小于300mm的防滲透層或摻入粘土等材料以降低其滲透性。
　　4．2．4．3筑堤土應分層夯實，壓實系數(shù)不應小于0.90。
　　4．2．4．4土筑防火堤必須設面層，面層應能有效地防止雨水沖刷、小動物破壞和雜草生長。在南方濕潤地區(qū)，可用人工草皮做面層。
　　4．2．5磚砌防火堤的構造應符合下列規(guī)定：
　　4．2．5．1堤身砌體厚度不應小于370mm，并用水泥砂漿抹面。
　　4．2．5．2磚的強度等級不應低于 MU7.5，砌筑砂漿強度等級不應低于M5；基礎為毛石砌體時，毛石強度等級不應低于MU20。
　　4．2．5．3堤頂宜設鋼筋混凝土壓頂、壓頂厚度不應小于100mm，混凝土強度等級不應低于C15，壓頂內(nèi)按構造配筋。
　　4．2．5．4抗震設防烈度7度以上或地質(zhì)條件復雜、地基沉降差異較大地區(qū)宜采用加筋砌體。
　　4．2．5．5在用地條件受到限制時，可采用磚砌空腹式填土防火堤代替內(nèi)培土磚砌防火堤，內(nèi)填土厚度宜為500mm。
　　4．2．6鋼筋混凝土防火堤的構造應符合下列規(guī)定：
　　4．2．6．1堤身及基礎底板的厚度不應小于200mm。
　　4．2．6．2受力鋼筋的單側(cè)最小配筋率應為0.2%，鋼筋直徑不應小于12mm；沿堤長方向的全部構造鋼筋的最小配筋率為0.2%，鋼筋直徑不應小于8mm，鋼筋間距不應大于250mm；堤身受力鋼筋的保護層厚度應為50mm，堤身和基礎混凝土強度等級不應低于C15，墊層混凝土強度等級不應低于C10。
　　4．2．7漿砌毛石防火堤的構造應符合下列規(guī)定：
　　4．2．7．1堤身及基礎最小厚度不應小于500mm；基礎臺階寬高比允許值：當基礎底面平均壓力不大于100kPa時應為1：1.25，大于100kPa時為1：1.50，每階寬度不應大于200mm。
　　4．2．7．2毛石強度等級不應低于MU20，砂漿強度等級不應低于M5。
　　4．2．7．3堤頂應做鋼筋混凝土壓頂。做法同4.2.5.3款；堤身應做水泥砂漿勾縫。
　　4．2．8毛石混凝土、素混凝土防火堤的構造應符合下列規(guī)定：
　　4．2．8．1堤身厚度不應小于300mm。
　　4．2．8．2混凝土強度等級不應低于C15，毛石強度等級不應低于MU20；毛石混凝土所投入的毛石體積，基礎部分不應超過總體積的30%，堤身部分不應超過25%；毛石最大直徑不應超過所在截面厚度的1/3。
　　4．2．8．3在堤身與基礎的連接位置的堤內(nèi)一側(cè)，宜配置不少于堤身截面0.05%的構造鋼筋，鋼筋直徑不宜小于10mm，鋼筋伸入堤身和基礎的錨固長度ls應符合《混凝土結構設計規(guī)范》第6.1.4條的規(guī)定。
　　5防火堤的強度及穩(wěn)定性驗算
　　5．1荷載組合及內(nèi)力計算
　　5．1．1防火堤設計應按承載能力極限狀態(tài)進行荷載效應基本組合。在抗震設防烈度7度及7度以下地區(qū)，應按堤內(nèi)滿液工況進行組合計算；在7度以上地區(qū)，尚應按地震工況進行組合計算，并按最不利組合進行設計。
　　防火堤的設計計算應包括強度計算和穩(wěn)定性計算。
　　荷載效應組合的設計值應按式（5.1.1）計算確定：
　　 （5.1.1）
　　式中S——荷載效應組合的設計值；
　　γ_G，γ_t，γ_L——分別為自重荷載、靜土壓力、靜液壓力荷載分項系數(shù)，取值見表5.1.1
　　荷載效應組合及分項系數(shù)、組合值系數(shù) 表5.1.1
　　
　　注：驗算抗傾和抗滑時，自重荷載的分項系數(shù)取0.9。
　　γ_Qi——第i個可變荷載的分項系數(shù)，取值見表5.1.1
　　G_K，G_tK， Q_LK——分別為自重荷載、靜土壓力和靜液壓力荷載標準值，按5.1.2~5.1.4條規(guī)定計算確定；
　　Q_iK第I個可變荷載（包括堤身水平地震作用、動脈壓力和動土壓力等）標準值，按5.1.5~5.1.7條規(guī)定計算確定；
　　C_G，C_t，C_L，C_Qi——分別為自重荷截、靜土壓力、靜液壓力和第I個可變荷載效應系數(shù)；φci——第i個可變荷載的組合值系數(shù)，取值見表5.1.1。
　　5．1．2自重荷載標準值按式式（5.1.2）計算：
　　 （5.1.2）
　　式中G₁——每米堤長計算截面以上堤身自重荷截標準值（kN/m）；
　　H₁——計算截面至堤頂?shù)木嚯x（m）；
　　B₁——計算截面以上堤身的平均厚度（m）；
　　γ——材質(zhì)重度（kN/m³）。
　　5．1．3防火堤內(nèi)側(cè)所受的靜液壓力荷載標準值應按式（5.1.3-1，2，3，4）計算確定，計算簡圖見圖5.1.3
　　 （5.1.3-1）
　　
　　圖5.1.3 靜液壓力計算簡圖
　　 (5.1.3-2)
　　 (5.1.3-3)
　　 (5.1.3-4)
　　式中P^L——每米堤長靜液壓力沿液體深度的水平分布荷載（kN/m²）
　　γ^L——堤內(nèi)液體重度，取10 kN/m³；
　　Z——液體深度（m）；
　　P^L——計算截以上每米堤長靜液壓力合力標準值（kN/m）；
　　H¹——計算截面至液面距離（m）；
　　H^o——計算截面以上每米堤長靜液壓力合力位置至計算截面的距離（m）；
　　M^L——計算截面以上每米堤長靜液壓力合力對計算截面的彎矩標準值（kN·m/m）。
　　5．1．4防火堤內(nèi)培土的靜土壓力荷載標準值的計算應符合下列規(guī)定，計算簡圖見圖5.1.4。
　　
　　圖5.1.4.1 內(nèi)培土壓力計算簡圖
　　5．1．4．1圖5.1.4中的折線AFD為土壓力分布曲線，F(xiàn)為轉(zhuǎn)折點，其壓力分布應按式（5.1.4-1）~（5.1.4-8）計算確定：
　　 （5.1.4-1）
　　 （5.1.4-2）
　　 （5.1.4-3）
　　 （5.1.4-4）
　　當H₁2時，P_B按式（5.1.4-5）計算：
　　 （5.1.4-5）
　　當H₁₂時，P_B按式（5.1.4-6）計算：
　　 （5.1.4-6）
　　 （5.1.4-7）
　　 （5.1.4-8）
　　式中P_AP_B——分別為堤頂和計算截面處每米堤長土壓力分布值（kN/m²）；
　　P_G——土壓力分布曲線轉(zhuǎn)折處的每米堤長土壓力分布值（kN/m²）；
　　h——培土坡線與堤背延長線的交點A′至堤頂?shù)木嚯x（m）；
　　a——培土面水平段的寬度（m）；
　　H ₁——計算截面以上培土高度（m）；
　　H₂——壓力分布曲線轉(zhuǎn)折點至堤頂?shù)木嚯x（m）；
　　β——培土坡面與水平面的夾角（°）；
　　γ_t——土體重度，可取18~19kN/m³；
　　K^a——以AB為光滑墻背而填土面為水平時的主動土壓力系數(shù)，可按式（5.1.4-7）計算或查附錄GE.1；
　　Kˊ^a——以AˊB為假想墻背而填土面與水平成β角時的主動土壓力系數(shù)，可按式（5.1.4-8）計算或查附表A.2；
　　
　　——培土的內(nèi)摩擦角（°），當無試驗資料時，對于夯實砂土可取30°~40°，夯實輕亞粘土、亞粘土和粘土可取其等效內(nèi)摩擦角35°，40°和45°。
　　5．1．4．2當H¹2時，土壓力合力及彎矩應按式（5.1.4-9，10，11）計算確定：
　　 （5.1.4-9）
　　 （5.1.4-10）
　　 （5.1.4-11）
　　式中P_t——計算截面以上每米堤長土壓力合力（kN/m）；
　　M_t——計算截面以上每米堤長土壓力合力對計算截面的彎矩（kN·m/m）；
　　H_o——計算截面以上每米堤長土壓力合力作用位置至計算截面的距離（m）。
　　5．1．4．3當H₁≥H₂時，土壓力合力及彎矩應按式（5.1.4-12，13，14）計算確定：
　　 （5.1.4-12）
　　 (5.1.4-13)
　　 (5.1.4-14)
　　5．1．5防火堤受到的水平地震作用的計算應符合下列規(guī)定：
　　5．1．5．1土筑防火堤和抗震設防烈度7度及7度以下的其它型式防火堤，可不進行抗震計算和驗算。
　　5．1．5．2鋼筋混凝土防火堤的水平地震作用標準值應按式（5.1.5-1）~(5.1.5-4)計算確定，計算簡圖見圖5.1.5-1。
　　
　　圖5.1.5-1 鋼筋混凝土堤地震作用計算簡圖
　　 (5.1.5-1)
　　 (5.1.5-2)
　　 (5.1.5-3)
　　 (5.1.5-4)
　　式中P_E——距基礎頂面X米處的每米堤長水平地震作用分布值（kN/m²）；
　　P_E——計算截面以上每米堤長水平地震作用合力（kN/m）；
　　M_E——計算截面以上每米堤長水平地震作用合力對計算截面的彎矩（kN·m/m）；
　　a _max ——水平地震影響系數(shù)最大值，當設防烈度為8度、9度時，分別取0.16，0.32；
　　η₁——基本振型參與系數(shù)，取1.60；
　　X——計算截面至基礎頂面的距離（m）；
　　a₁，a₂——根據(jù)X/H值求得的相應系數(shù)，見表5.1.5；
　　H_o——計算截面以上每米堤長水平地震作用合力作用點至計算截面的距離（m）；
　　H——基礎頂面至堤頂?shù)母叨龋?BR>　　B₁——堤身平均厚度。
　　5．1．5．3磚、石砌體防火堤的水平地震作用應按式（5.1.5-5）~（5.1.5-8）計算確定，計算簡圖見圖5.1.5-2。
　　
　　圖5.1.5-2 磚、石砌體防火堤水平地震作用計算簡圖
　　 (5.1.5-5)
　　 (5.1.5-6)
　　 (5.1.5-7)
　　 (5.1.5-8)
　　式中η₁——基本振型參與系數(shù)，取1.27；
　　a₃，a₄——根據(jù)X/H比值，求得的相應系數(shù)，見表5.1.5；
　　
　　表5.1.5 系數(shù)a₁，a₂，a₃，a₄數(shù)值圖
　　a _max ——水平地震作用影響系數(shù)最大值，當設防烈度為8度、9度時，分別取0.16，0.32。
　　5．1．6防火堤內(nèi)液體動壓力標準值的計算應符合下列規(guī)定，計算簡圖見圖5.1.6。
　　
　　5．1．6 液體動壓力計算簡圖
　　5．1．6．1沿液體深度均勻分布的液體動壓力應按式（5.1.6-1）計算確定：
　　
　　式中p_d——每米堤長液體動壓力分布值（kN/m²）；
　　a_max——地震影響系數(shù)，設防烈度為8度、9度時分別取0.16，0.32；
　　ƒ_L——動液壓力系數(shù)，取0.69；
　　H_L——液體深度（m）。
　　5．1．6．2防火堤計算截面以上液體動壓力合力及彎矩應按式（5.1.6-2，3）計算確定：
　　 （5.1.6-2）
　　 (5.1.6-3)
　　式中P_d——計算截面以上每米堤長動液壓力合力（kN/m）；
　　M_d——計算截面以上每米堤長動液壓力合力對計算截面的彎矩（kN·m/m）；
　　H₁——計算截面至液面的距離（m）。
　　5．1．7防火堤培土的動土壓力標準值應按式（5.1.7-1，2）計算確定：
　　 (5.1.7-1)
　　 (5.1.7-2)
　　式中P_tE——地震作用時，計算截面以上每米堤長的動土壓力合力（kN/m）；
　　M_tE——地震作用時，計算截面以上每米堤長的動土壓力合力對計算截面的彎矩（kN·m/m）；
　　P_t——土壓力合力（kN/m），按式（5.1.4-9）或(5.1.4-12)計算確定。
　　5．2強度驗算
　　5．2．1防火堤應進行截面強度驗算和地基強度驗算。
　　5．2．1．1防火堤強度驗算的設計表達式如下：
　　 (5.2.1-1)
　　式中γ_o——結構重要性系數(shù)，取1.0；
　　S——荷載效應組合設計值，按5.1.1條規(guī)定計算；
　　R——防火堤抗力設計值，按各有關規(guī)范確定。
　　5．2．1．2進行截面抗震強度驗算時，設計表達式應為：
　　 (5.2.1-2)
　　式中γ_RE——防火堤抗震調(diào)整系數(shù)，對于鋼筋混凝土堤，取0.85；對于其它防火堤，取1.0。
　　5．2．2防火堤的截面強度設計和基礎設計應符合國家現(xiàn)行規(guī)范的有關規(guī)定。
　　5．3穩(wěn)定性驗算
　　5．3．1防火堤的穩(wěn)定性驗算應進行抗滑驗算和抗傾覆驗算。
　　5．3．2抗滑驗算應符合下列規(guī)定：
　　5．3．2．1抗滑驗算應按式（5.3.2-1）進行：
　　 (5.3.2-1)
　　式中P——防火堤每米堤長所承受的總水平荷載設計值（kN/m），按式（5.1.1）計算確定；
　　R_H——每米堤長基礎底面摩擦阻力標準值（kN/m），按5.3.2.2款計算確定；
　　R _P——每米堤長被動土壓力設計值（kN/m），按5.3.2.3款計算確定。
　　5．3．2．2基礎底面摩擦阻力按式（5.3.2-2，3）計算確定：
　　 (5.3.2-2)
　　 (5.3.2-3)
　　式中G——每米提長傳至基礎底面的垂直荷載合力（kN/m）；
　　G₁——堤身自重荷載（kN/m），按式（5.1.2）計算確定；
　　G_j——基礎自重荷載（kN/m）；
　　G_t——基礎以上土體自重荷載（kN/m）；
　　G_L——基礎以上液體自重荷載（kN/m）；
　　μ——基礎與地基之間的摩擦系數(shù)，應根據(jù)試驗資料取值；當無試驗資料時，可按附錄B取值。
　　5．3．2．3被動土壓力按式（5.3.2-4，5）計算確定：
　　 (5.3.2-4)
　　 (5.3.2-5)
　　式中η——被動土壓力折減系數(shù)，取0.3；
　　d——基礎埋置深度（m）；
　　K_p——被動土壓力系數(shù)按式（5.3.2-5）計算或查附錄表A.3；
　　C——粘性地基土的粘結力（kN/m^{2）；
　　——地基土的內(nèi)摩擦角（°）。
　　5．3．3抗傾復驗算應符合下列規(guī)定：
　　5．3．3．1抗傾復驗算應按式（5.3.3-1）進行：
　　 (5.3.3-1)
　　式中M——各傾復力矩換算至基礎底面并按5.1.1條進行組合后的每米堤長總力矩（kN·m/m）；
　　M_W——每米堤長垂直荷載合力產(chǎn)生的穩(wěn)定力矩（kN·m/m），按（5.3.3-2）計算確定。
　　5．3．3．2穩(wěn)定力矩應按式（5.3.3-2）計算確定：
　　 (5.3.3-2)
　　式中e——垂直荷載合力作用線至基礎前端的水平距離（m）。
　　附錄A 土壓力系數(shù)表
　　A. 1主動土壓力系數(shù)K_a
　　表A.1主動土壓力系數(shù)Kˊ_a（a＝0，δ=0）
　　
　　A.2主動土壓力系數(shù)Kˊ_a（a＝0，δ=0）
　　
　　A． 3被動土壓力系數(shù)K_p
　　表A.3被動壓力系數(shù)K_p
　　
　　附錄B 防火堤基底的摩擦系數(shù)
　　表B 土對防火堤基底的摩擦系數(shù)μ
　　
　　注：①I_L——液性指數(shù)。
　　②I_P>22時的粘性土和易風化巖石，μ值應經(jīng)試驗確定。
　　附錄C 用詞說明
　　B． 1執(zhí)行本規(guī)范條文時，對要求嚴格程度的用詞說明如下：
　　C． 1.1表示很嚴格、非這樣做的用詞：
　　正面詞采用“必須”；
　　反面詞采用“嚴禁”。
　　C．1．2表示嚴格、在正常情況下均應這樣做的用詞：
　　正面詞采用“應”；
　　反面詞采用“不應”或“不得”。
　　C．1．3表示允許稍有選擇，在條件許可時首先應這樣作的用詞：
　　正面詞采用“宜”或“可”；
　　反面詞采用“不宜”或“不可”。
　　C．2條文中指明必須按有關的標準、規(guī)范或規(guī)定執(zhí)行的寫法為“應按……執(zhí)行”或“應符合……要求或規(guī)定”。
　　附加說明
　　編寫單位：中國石油天然氣總公司管道設計院
　　主要起草人：陳輝壁、馮寶坤、李榮椿、唐代永、程光榮}