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薄壁內(nèi)壓球形容器的安全系數(shù)與試驗壓力

文檔作者：劉小寧劉岑劉兵袁小會張磊肖志余文檔來源： 1．武漢軟件工程職業(yè)學院機械制造工程系 2．武漢工程大學機電工程學院，		點擊數(shù)：	更新時間： 2021年09月10日
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第42卷第6期
2Ol3年11月
百油化]： 設(shè)備
PETRO一( HEMICA1，EQUIPMENT
VoI．42 NO．6
NOV．2Ol3
文章編號：1000～7466(2013)06—0028—05
薄壁內(nèi)壓球形容器的安全系數(shù)與試驗壓力
劉小寧 ， 劉 岑 ， 劉 兵 ，袁小會 ， 張 磊 ， 肖志余
(1．武漢軟件工程職業(yè)學院機械制造工程系，湖北
2．武漢工程大學機電工程學院，湖北武漢
武漢430205；
430205 )
摘要：確定鋼制薄壁內(nèi)壓球形容器的安全系數(shù)與試驗壓力，是構(gòu)建壓力容器可靠性設(shè)計體系的基
本內(nèi)容。考慮容器靜強度與載荷的不確定性，根據(jù)靜強度在耐壓試驗和正常操作時的許用可靠度，
建立了確定容器靜強度安全系數(shù)與試驗壓力的方法。研究表明，對于鋼制薄壁內(nèi)壓球形容器，屈服
與抗拉安全系數(shù)應(yīng)分別不小于1．45與1．90，試驗壓力系數(shù)在氣壓試驗與液壓試驗時應(yīng)分別不大
于1．15與1．29。
關(guān)鍵詞：內(nèi)壓球形容器；靜強度；許用可靠度；安全系數(shù)；試驗壓力
中圖分類號：TQo51．3；TH49 文獻標志碼：A doi：10．3969／j．issn．1000—7466．2013．06．007
Safety Factor and Test Pressure of Thin—walled Internal Pressure Spherical Vessel
LIU Xiao-ning ～ ， LIU Cen ，
ZHANG Lei ．
LIU Bing ．YUAN Xiao—hui
XIAO Zhi-yu
(1．Department of M echanical M anufacture Engineering，W uhan Polytechnic
College of Software and Engineering，W uhan 430205，China；
2．School of M echanical and Electrical Engineering，W uhan
Institute of Technology，W uhan 430205，China)
Abstract：Safety factor and test pressure of steel thin—walled internal pressure spherical vessel
were determined，which were essential elements for building a system of reliability design of
pressure vesse1． Considering the uncertainty of vessel static strength and loads，according to
vessel static strength allowable reliability during pressure test and normal operation，the meth—
ods of identified vessel static strength safety factor and test pressure are established．For steel
thin—walled internal pressure spherical vessel，the researching results show that：1)Yield and
tensile safety factor shall not be less than 1．4 5 and 1．9 0 respectively；2) During pneumatic
testing and hydraulic test。the test pressure coefficient should be no greater than 1．1 5 and
1．2 9 respectively．
Key words：internal pressure spherical vessel；static strength；allowable reliability；safety fac—
tor；test pressure
收稿日期：2013—06—02
基金項目：湖北省教育廳科研項目(B20128801)；武漢市創(chuàng)新人才開發(fā)資金重大創(chuàng)新專項資助項目(武人[2008]84號)
作者簡介：劉小寧(1963一)，男，湖北武漢人，正高職高級工程師，教授，學士，主要從事機械結(jié)構(gòu)與壓力容器安全可靠性研
究工作。
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第6期 劉小寧，等：薄壁內(nèi)壓球形容器的安全系數(shù)與試驗壓力
基于我國壓力容器標準的長期應(yīng)用實踐情
況 ]，考慮容器靜強度(屈服與抗拉強度)和載荷的
不確定性 ，確定鋼制薄壁內(nèi)壓容器的安全系數(shù)與
試驗壓力，是創(chuàng)建壓力容器靜強度可靠性設(shè)計理論
與方法的重要內(nèi)容，也是壓力容器領(lǐng)域研究的熱點
課題之一 。]。
球形容器是壓力容器的常用型式，文中以按照
我國標準設(shè)計制造的鋼制薄壁內(nèi)壓球形容器作為研
究對象，根據(jù)容器靜強度在耐壓試驗和正常操作時
的許用可靠度，應(yīng)用應(yīng)力一強度干涉模型_2 ]，建立了
確定鋼制薄壁內(nèi)壓球形容器安全系數(shù)以及試驗壓力
的方法。
1 基礎(chǔ)理論
容器靜強度的可靠度是指其靜強度大于載荷的
概率，因此確定可靠度的功能函數(shù)為：
y—P 一一Pl (1)
式中，P 、P-分別為容器的靜強度與載荷，MPa。
工程上往往是根據(jù)有限的試驗結(jié)果進行統(tǒng)計推
斷的，得到P 分布參數(shù)在一定置信度下的取值區(qū)間
如下[4-53：
p 一- 1
～
U
一
- 1 ～ (2)
S。一sl～ S： 一s ～ S (3)
cl qu
Cp 一c ～ Cp 一 Or (4)
r
式中， 、S 分別為P 的均值與標準差，MPa；C
為P 的變異系數(shù)； 、S 分別為P 均值與標準差的
統(tǒng)計量；“ 為容器靜強度名義值，MPa，用中徑公式
計算 。上標l與u分別表示分布參數(shù)在一定置信
度下可能的較小值與較大值；下標r在爆破與屈服
失效準則下分別為b與S。
當P 、P?；痉险龖B(tài)分布時，根據(jù)應(yīng)力一強度
干涉模型 ，在一定置信度下，可靠度系數(shù)的可能
較小值 與較大值 為：
I
一 _／= 絲啊 )L一 (5)
(s；) + (S )
一一： 竺_ (6)
J(S'r ) +(s )
式中， ¨ S 分別為 -的均值與標準差，MPa。
1．1 容器的工作狀態(tài)與載荷
容器的工作狀態(tài)可分為耐壓試驗與正常操
作 ]。根據(jù)試驗介質(zhì)不同，耐壓試驗分為氣壓試
驗、氣一液組合壓力試驗及液壓試驗；根據(jù)耐壓試驗
時容器最大總體薄膜應(yīng)力的限制水平，耐壓試驗可
分為最苛刻耐壓試驗與一般耐壓試驗。
如果不考慮溫度和液體靜壓力的影響，在正常
操作與一般耐壓試驗條件下，容器載荷的均值與標
準差分別為：
=Aft S 一 C (7)
式中， 為設(shè)計壓力，MPa； 為工作狀態(tài)系數(shù)，在耐
壓試驗時是與試驗介質(zhì)有關(guān)的試驗壓力系數(shù)，正常
操作時 一1；C 為P·的變異系數(shù)。
1．2 安全系數(shù)的定義
安全系數(shù)可定義為：
一一t／r (8)
p
式中， 為安全系數(shù)，在屈服與爆破失效準則下，分
別取屈服與抗拉安全系數(shù) 與‰。
1．3 、 與許用可靠度(系數(shù))之間的關(guān)系
對于按文獻[1—3]設(shè)計、制造、試驗和使用的薄
壁內(nèi)壓球形容器，其屈服與爆破強度的許用可靠度
是指文獻[1—3]允許的可靠度范圍，與之對應(yīng)的當量
可靠度系數(shù)稱為許用可靠度系數(shù) 。
由式(2)～ 式(8)可得：
一 一~／=(= =— 絲 一 (9)
rL， I u ) + (aCpj
)
一 ~／二 二 些 —一 (10)
( u L／ 1 nr) + ( c )。
如果已知容器靜強度在正常操作與一般耐壓試
驗時的許用可靠度系數(shù)，由式(9)、式(10)分別可得：
一。l一 √(c； ) +(c 。) 一( c； C ．)
一
A
— — u
一
r
11)
(12)
在正常操作與耐壓試驗時，容器安全系數(shù)n 不
得小于式(11)、式(12)的較大值；在一般耐壓試驗
時，容器試驗壓力系數(shù) 不得大于式(11)、式(1 2)的
較小值。
由式(11)、式(12)可知，正常操作時的安全系數(shù)
與容器失效準則、許用可靠度、靜強度預測和操作壓
力控制的準確度及精密度有關(guān)，耐壓試驗時試驗壓
力系數(shù)與安全系數(shù)之比也與容器失效準則、許用可
靠度、靜強度預測和試驗壓力控制的準確度及精密
度等因素有關(guān)。
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石油化工設(shè)備 2013年第42卷
2 靜強度和載荷的分布規(guī)律與參數(shù)
用中徑公式預測薄壁內(nèi)壓球形容器靜強度的隨
機變量基本符合正態(tài)分布，在置信度為98 時，其
分布參數(shù)見表1Ⅲ 。
表I 薄壁內(nèi)壓球形容器靜強度分布參數(shù)
參數(shù) 取值
～ l
S ～ S
cl ～c；
～ B
SI～S
ql ～c；b
用設(shè)計壓力預測容器不同工作狀態(tài)載荷的隨機
變量基本符合正態(tài)分布，耐壓試驗和正常操作時的
變異系數(shù)C ，分別為0．045和0．091 。
3 許用可靠度(系數(shù))
耐壓試驗和正常操作時，薄壁內(nèi)壓球形容器屈
服與爆破強度許用可靠度(系數(shù))按表2確定 ¨ 。
表2 不同工作狀態(tài)下薄壁內(nèi)壓球形容器許用可靠度(系數(shù))
注：1)包括氣一液組合壓力試驗。
2)0．9。4457：0．994 457，以此類推。
4 安全系數(shù)與試驗壓力
由表l、表2及式(11)、式(12)可得a／n 的范
圍，見表3。
表3 不同工作狀態(tài)下薄壁內(nèi)壓球形容器 ／，l 的范圍
4．I 安全系數(shù)
按文獻[1，2]，液壓試驗時 一1．25，氣壓試驗、
氣一液組合壓力試驗時 一1．10，正常操作時工作狀
態(tài)系數(shù) —l，基于滿足表2的許用可靠度，根據(jù)表3
可得到所要求的最小安全系數(shù)，見表4。
表4 不同工作狀態(tài)下薄壁內(nèi)壓球形容器，l 最小值
由表4可知，在不同工作狀態(tài)時，根據(jù)失效準
則、許用可靠度、靜強度預測和載荷控制的準確度及
精密度，可計算容器的安全系數(shù)范圍，確定最小安全
系數(shù)。在置信度98 時，鋼制薄壁內(nèi)壓球形容器屈
服與抗拉安全系數(shù)的最小值分別為1．45與1．9O，
由正常操作時的許用可靠度等因素確定。文獻[1，
2]取 一1．50與 一2．70偏于安全。
4．2 試驗壓力系數(shù)
為確保耐壓試驗的效果，防止容器在耐壓試驗
時出現(xiàn)不必要的事故，必須控制試驗壓力系數(shù) 的
下限與上限。試驗壓力系數(shù)的下限與置信度和試驗
壓力控制的準確度及精密度有關(guān)，置信度95 時，
下限值為1．O8ll ]。由式(11)、式(12)可知，試驗
壓力系數(shù)的上限不但與失效準則、許用可靠度、安全
系數(shù)和試驗介質(zhì)有關(guān)，而且與靜強度預測和載荷控
制的準確度及精密度有關(guān)。
當 。一1．45與 一1．90或 一1．50與 一
2．7O時，根據(jù)表3可得到 上限，見表5。
表5 試驗壓力系數(shù) 上限
由表5可知，當 一I．45與 b—I．90時，根
據(jù)屈服失效準則、許用可靠度、屈服安全系數(shù)、試
驗介質(zhì)、屈服強度預測和試驗壓力控制的準確度
與精密度，可確定試驗壓力系數(shù) 的上限，在液壓
試驗時為1．29，在氣壓試驗或者氣一液組合壓力試
驗時為1．15；當 一1．50與 一2．7O時，試驗壓
力系數(shù) 的上限也是根據(jù)屈服失效準則、許用可靠
度和屈服安全系數(shù)等因素確定的，在液壓試驗時
為1．33，在氣壓試驗或者氣一液組合壓力試驗時
為1．19。
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第6期 劉小寧，等：薄壁內(nèi)壓球形容器的安全系數(shù)與試驗壓力 · 31 ·
5 結(jié)語
(1)根據(jù)鋼制薄壁內(nèi)壓容器靜強度在耐壓試驗
和正常操作時的許用可靠度，建立了確定鋼制薄壁
內(nèi)壓球形容器安全系數(shù)與試驗壓力的方法。
(2)根據(jù)失效準則、許用可靠度、靜強度預測和
載荷控制的準確度及精密度，可確定鋼制薄壁內(nèi)壓
球形容器的最小安全系數(shù)。在置信度為98 時，鋼
制薄壁內(nèi)壓球形容器屈服與抗拉安全系數(shù)的最小值
分別為1．45與1．90，由正常操作時的許用可靠度
等因素確定。我國標準取容器屈服安全系數(shù)，z。一
1．50與抗拉安全系數(shù) =2．70偏于安全。
(3)根據(jù)失效準則、許用可靠度、安全系數(shù)、試驗
介質(zhì)、靜強度預測和試驗壓力控制的準確度及精密
度，可確定鋼制薄壁內(nèi)壓球形容器試驗壓力系數(shù)
的上限；當，2。一1．45與 一1．90時， 的上限由屈
服失效準則、許用可靠度和屈服安全系數(shù)等因素確
定，液壓試驗時為1．29，氣壓試驗或者氣一液組合壓
力試驗時為1．15；當 。一lI 50與 一2．70時， 的
上限也由屈服失效準則、許用可靠度和屈服安全系
數(shù)等因素確定，液壓試驗時為1．33，氣壓試驗或者
氣一液組合壓力試驗時為1．19。
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第42卷第6期
2013年l1月
石油化工設(shè)備
PETRO—CHEMICAL EQUIPMENT
Vo1．42 NO．6
Nov．2Ol3
文章編號：1000—7466(2013)06-0032—06
埋地鋼制油罐安裝力學特性分析
宋仕強 ，張世富 ，張起欣
(后勤工程學院a．研究生三隊；b．國家救災應(yīng)急裝備工程技術(shù)研究中心；
C．軍事供油工程系，重慶401311)
摘要：針對埋地油罐的安裝特點，對埋地油罐的罐外覆土壓力進行了分析。應(yīng)用大型通用有限元
分析軟件ANSYS建立了30 m。埋地鋼制油罐的三維有限元模型，并進行求解，得出埋地油罐最大
等效應(yīng)力發(fā)生在鞍座尖角處罐體外壁面上。分析了砼鞍座的支撐位置及結(jié)構(gòu)尺寸對油罐強度的影
響，結(jié)果表明，當支撐位置A≤400 rnm 時，油罐的最大等效應(yīng)力發(fā)生在鞍座外側(cè)邊緣最低點的罐
體內(nèi)壁面上；當A>400 mm時，油罐的最大等效應(yīng)力發(fā)生在鞍座尖角處罐體外壁面上。砼鞍座寬
度及包角對油罐最大等效應(yīng)力的影響相互獨立，安裝埋地油罐時砼鞍座的支撐位置應(yīng)盡量靠近封
頭連接處。
關(guān)鍵詞：埋地油罐；力學特性；有限元分析
中圖分類號：TE972；TQo53．2 文獻標志碼：A doi：10．3969／j．issn．1000-7466．2013．06．008
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(張編)
收稿日期：2013—06—15
作者簡介：宋仕強(1988一)，男，湖南華容人，在讀碩士研究生，現(xiàn)主要從事油氣加注技術(shù)與裝備的研究。

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