圖2-5-7的橫坐標(biāo)為試驗(yàn)溫度低于DWTT的FATT的數(shù)值，縱坐標(biāo)為試驗(yàn)時(shí)的應(yīng)力水平。由圖中可以看出，雖然溫度低于FATT，但應(yīng)力也相應(yīng)降低以后仍然可以止裂。在90％線(xiàn)以下的范圍，止裂幾率可達(dá)95％；在50％及95％之間的區(qū)域，止裂概率為50％～95％。試驗(yàn)還表明，當(dāng)σ≤30％(SMYS)時(shí)，一般均可得到止裂，最壞的情況擴(kuò)展也不會(huì)超過(guò)5m。
　　以上試驗(yàn)有重要的工程意義。當(dāng)管材無(wú)法滿(mǎn)足DWTT的FATT要求時(shí)，可以降低應(yīng)力水平使用。另外選材時(shí)，還可做經(jīng)濟(jì)比較：FATT低，則價(jià)格貴，這樣有可能取較低的應(yīng)力水平，較厚的鋼管而FATT較高的管材，其價(jià)格可能更低。
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圖2-5-7 低于FATT下的全尺寸試驗(yàn)

　　(二)脆性斷裂止裂的能量判據(jù)
　　管內(nèi)的壓力使鋼管中產(chǎn)生彈性應(yīng)變能，這一能量?jī)?chǔ)存于管壁之中，當(dāng)鋼管破裂以后，能量將陸續(xù)釋放。管線(xiàn)破裂時(shí)的能量釋放率，即產(chǎn)生單位破裂面所釋放出的能量， 在斷裂力學(xué)上用G代表。釋放率的計(jì)算方法最早由Griffith給出，后來(lái)由Irwin 加以修正，并給出以下公式：
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式中：G———能量釋放率，kg·cm／cm²；
　　　σ———環(huán)向應(yīng)力，kg／cm²；
　　　R———管半徑，cm；
　　　E———彈性模量，kg／cm²。
　　材料對(duì)斷裂的阻力用R代表，R可由兩種辦法取得：
　　(1)做在管線(xiàn)操作溫度下的夏比沖擊值，得出該數(shù)值后，除以缺口下面的凈斷面積a_c，則得出單位面積上的沖擊能。
　　(2)做常溫下(高于FATT)的夏比沖擊值，得出上平臺(tái)能(稱(chēng)為CVN下同)。做DWTT試驗(yàn)，在管線(xiàn)的操作溫度下進(jìn)行，得出在此溫度下的S．A％，并按下式計(jì)算阻力R：
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　　上述的DWTT的S．A％與全尺寸爆破試驗(yàn)所得的S．A％尚有一些差別，為準(zhǔn)確起見(jiàn)，可以按圖2-5-8進(jìn)行修正。
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圖2-5-8Z DWTT與全尺寸試驗(yàn)S．A％的對(duì)換

　　在工程上推薦用第二種方法。
　　脆性斷裂的能量止裂判據(jù)為：
　　G≥R 脆性斷裂擴(kuò)展
　　G＜R 脆性斷裂止裂
　　算例：有一批舊庫(kù)存管材希在新建管線(xiàn)上應(yīng)用，管線(xiàn)直徑914．1mm，厚度為9．9mm，材質(zhì)為X60，設(shè)計(jì)許用應(yīng)力為72％的規(guī)定的最低屈服極限(SMYS)，材料在操作溫度(-25℃)下做DWTT試驗(yàn)，多個(gè)試驗(yàn)的平均值為S．A％=40％，該材料的上平臺(tái)值CVN=40．68J=4．14kg-m問(wèn)該材料能否止裂，該材料的FATT=-15℃
　　計(jì)算：
　　求出能量釋放率G：
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　　根據(jù)AOI5LX，對(duì)于X60，SMYS=4225kg／cm²
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　　(三)能量判據(jù)的驗(yàn)證
　　為了驗(yàn)證Irwin提出的脆性斷裂止裂的能量判據(jù)的正確性，曾經(jīng)做了大量的試驗(yàn)工作，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖2-5-9。
　　圖中的橫坐標(biāo)的(CVN)(S．A％)，但不包括a_c，縱坐標(biāo)乘以a_c，這樣兩個(gè)坐標(biāo)的量綱均為ft·lb。
　　圖中實(shí)心的圓圈為止裂，空心的圓圈為失穩(wěn)擴(kuò)展，如果畫(huà)一條斜率為1∶1 的對(duì)角線(xiàn)，則恰恰把止裂與擴(kuò)展分開(kāi)，而這一對(duì)象線(xiàn)就是止裂條件。
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圖2-5-9 脆性斷裂止裂能量判據(jù)的驗(yàn)證

　　當(dāng)然也有個(gè)別例外，例如圖中尚有一空心點(diǎn)在止裂區(qū)，但可以認(rèn)為這種方法基本上是可靠的。