? 　對于水平放置的管道，周建剛等人進行的系統(tǒng)試驗研究結(jié)果[3]表明，當(dāng)μ=0.0286-0.143時：
　　　　λz=0.07(g·d)0.7/υq1.4　　　　（8）
　　當(dāng)υq=20m/s時，對不同直徑的管道，用式（8）計算出的結(jié)果如表3所示。

? 　當(dāng)μ=0.15時，依據(jù)表2和表3中的數(shù)據(jù)，計算出不同的管道直徑條件下，λz/μ在λq+λz/μ中所占比例如表4所示。

　　表4中的結(jié)果表明：λz/μ在λq+λz/μ中占比例不超過10％，所以在工程實際計算時，一般可忽略λz/μ項，亦即：
　　　　△p/l=λq·ρq·υq2/(2d)　　　　（9）
　　依據(jù)理想氣體狀態(tài)方程，得驅(qū)動氣體密度ρq的表達式為：
　　　　ρq=p·M/(R·T)　　　?。?0）
　　式中的p取計算管段末端的壓力pe，則有：
　　　　pq=pe·M/(R·T)　　　?。?1）
　　驅(qū)動氣體在管道中的流速υq可由其流量Q‘（Q‘=μ·Q/ρq）和管道內(nèi)徑d表示，即有：
　　　　υq=4μ·Q/(π·ρq·d2)　　　　（12）
　　將式（11）和式（12）代入式（9）得：
　　　　△p/l=8R·T·μ2·λq·Q2/(π2·M·pe·d5)　　　?。?3）
　　當(dāng)△p/l以MPa/m作單位，pe以MPa作單位，d以mm作單位時，式（13）
變?yōu)椋?br /> 　　　　△p/l=8000R·T·2·λq·Q2/(π2·M·pe·d5)　　　?。?4）
式中：△p/l-管道每單位長度上的壓力損失，MPa/m；
　　　R-摩爾氣體常數(shù)，8.31441J/(mol·K)；
　　　T-環(huán)境的絕對溫度，K；
　　　Q-管道中的干粉輸送速率，kg/s；
　　　π-圓周率；
　　　M-驅(qū)動氣體的摩爾質(zhì)量，kg/mol；
　　　pe-管段末端壓力，MPa；
　　　d-管道直徑，mm。

3 泄壓口面積的確定
　　當(dāng)干粉滅火系統(tǒng)工作時，將突然向防護區(qū)內(nèi)噴放大量的氣-固兩相流體，從而導(dǎo)致防護區(qū)內(nèi)的壓力急劇上升，為了避免防護區(qū)的圍護結(jié)構(gòu)因壓力過大而遭到破壞，必須設(shè)置泄壓口，以便使過量的氣固兩相流體及時地從防護區(qū)排放出去。因此，泄壓口面積的確定，應(yīng)以防護區(qū)圍護結(jié)構(gòu)所能承受的壓力為依據(jù)。
　　由于防護區(qū)圍護結(jié)構(gòu)外部的壓力是大氣壓，而內(nèi)部壓力的極限值是防護區(qū)圍護結(jié)構(gòu)的允許壓力px，以過泄壓口水平中心線的水平面為水平基準(zhǔn)面，列泄壓口內(nèi)側(cè)過水?dāng)嗝娴叫箟嚎谕鈧?cè)過水?dāng)嗝娴臒o粘性流體伯努利方程得：
　　　　p1/(ρ1·g)=υ2/(12g)
解之得：υ=(2p1/ρ1)1/2 　　　　（16）
　　式中的p1取為防護區(qū)圍護結(jié)構(gòu)的允許壓力px；密度ρ1應(yīng)該是干粉、驅(qū)動氣體和防護區(qū)內(nèi)原有空氣組成的混合物的密度?？紤]到防護區(qū)內(nèi)原有的空氣體積與噴射出的驅(qū)動氣體體積相比，可以忽略；此外，當(dāng)驅(qū)動氣體減壓到大氣壓時，其體積遠遠大于干粉體積，所以通過泄壓日離開防護區(qū)的流體流，主要是驅(qū)動氣體。因此，為使問題簡化，ρ1取驅(qū)動氣體離開防護區(qū)時的密度，即：
　　　　ρ1=M·pa/(R·T)　　　　（17）
式中：M-驅(qū)動氣體的摩爾質(zhì)量，kg/mol；
　　　pa-大氣壓，取pa=1.01×103pa；
　　即：ρ1=1.01×105M/(R·T)　　　?。?8）
　　代入式（16）得：
　　　　υ=(2R·T·px/(1.01×105M))1/2　　　?。?9）
　　這里的υ就是驅(qū)動氣體離開防護區(qū)時的流動速度近似值，如將其視為驅(qū)動氣攜帶著干粉從防護區(qū)排出的速度，則由流體流動的連續(xù)性得關(guān)系式：
　　　　Ax·υ·t=m/ρs+μ·m/ρ1（20）
　　上式等號右邊的兩項分別是噴射的干粉體積和驅(qū)動氣體體積，其中ρs是干粉的真實密度。由于干粉自然堆積時的孔隙率（孔隙體積與干粉自然堆積體積之比）一般為60％，所以有：
　　　　ρs=2.5ρf（21）
將式（18）和（21）代入式（20），整理后得：
　　　　Ax=(m/t)[1/(2.5ρf)+μ·R·T/(1.01×105M)]/υ
　　　　　=Q0[1/2.5ρf)+μ·R·T/(1.01×105M)]/[2R·T·px/(1.01×105M)]1/2
　　　　　=Q0[T/(M·px)]1/21{(1.01×105)1/2M/[(2R)1/2T×2.5ρf]+μ[R/(2×1.01×105)]1/2}
　　　　　=Q0[T/(M·px)]1/2[31.17M/(T·ρf)+6.42×10-3μ]
即泄壓口面積的計算式為：
　　　　Ax=Q0[T/(M·px)]1/2[31.17M/(T·ρf)+6.42×10-3μ]　　　　（22）
式中：Ax-泄壓口面積，m2；
　　　Q0-干管的干粉輸送速率，kg/s；
　　　T-環(huán)境的絕對溫度，K；
　　　M-驅(qū)動氣體的摩爾質(zhì)量，kg/mol；
　　　px-防護區(qū)圍護結(jié)構(gòu)的允許壓力，pa；
　　　ρf-干粉滅火劑的松密度，kg/m3；
　　　μ-驅(qū)動氣體系數(shù)。