0 概 述

汽水分離再熱器（MSR）分3步對高壓缸的排汽進行除濕和加熱：首先由MSR分離段波紋形分離板進行除濕，分離再熱蒸汽中的水份；而后進入分離段上方的一級再熱器，由高壓缸的抽汽進行加熱，抽汽的疏水進入抽汽疏水箱；然后進入二級加熱器，由新蒸汽進行加熱，新蒸汽疏水進入新蒸汽疏水箱，然后排往高加，不凝結氣體通過正常排氣管道排入凝結器和部分進入高加（如圖１的簡單示意圖）。經過MSR的再熱蒸汽進入低壓缸。

1 故障現象

2001－01－06，機組功率955 MW，加熱新蒸汽流量穩(wěn)定（39.8 kg/s），新蒸汽疏水箱水位穩(wěn)定。隨后因為處理B列高加的故障，隔離B列高加后MSR加熱用的新蒸汽流量一直波動（36～52kg/s）,新蒸汽疏水箱的水位也大幅度波動（幅度為160～180mm）。1月23日開始降負荷，隨著負荷的降低，加熱新蒸汽流量的波動幅值逐漸減小，當負荷降到875 MW時，新蒸汽流量的波動消失，新蒸汽疏水箱水位波動亦消失。當負荷增加后，波動又出現。

2 原因分析

從MSR的結構及系統(tǒng)的運行原理，分析認為可能有如下原因：

（1）測量儀表故障；

（2）加熱用新蒸汽進口波動；

（3）新蒸汽疏水的排氣不暢；

（4）新蒸汽疏水箱的排水不暢；

（5）MSR內部加熱用新蒸汽有短路。

3 運行中的檢查試驗

在機組運行的情況下，對上述分析進行驗證檢查：

（1）檢查測量儀表正常。

（2）檢查控制新蒸汽進入MSR控制閥正常；當負荷降到875 MW時，新蒸汽流量波動消失，新蒸汽疏水箱水位波動亦消失。因此表明MSR新蒸汽進汽正常。

（3）檢查排向凝汽器的正常排氣閥，開啟正常；檢查至高加的排氣，未見異常；當機組功率989MW時，試驗打開另一排向凝汽器的應急排氣閥（正常運行時要求關閉），疏水箱水位不再波動，新蒸汽流量為41 kg/s且穩(wěn)定。

通過檢查說明兩點：MSR新蒸汽疏水的不凝結氣體的排氣量有增加；正常排氣閥后的管道可能有堵塞。

（4）檢查疏水箱排水閥門的控制回路和閥門的調節(jié)特性，正常。疏水箱的疏水線路有兩條（應急疏水和正常疏水），對它們進行了切換檢查：將正常疏水閥門由自動切換手動狀態(tài)，應急疏水閥關閉，保持此狀態(tài)約30min，疏水箱水位波動幅度基本不變；將應急疏水閥開啟，正常疏水閥門處于手動狀態(tài)，保持約30min，疏水箱水位波動幅度亦基本不變。因此可以認為疏水回路工作正常。

（5）MSR內部加熱用新蒸汽有無短路，在機組運行時無法檢查，只有在機組停運后進行。

4 機組運行時的處理措施

經過上述試驗，在機組運行情況下，無法進行進一步的檢查和處理，為保持加熱新蒸汽的流量穩(wěn)定、疏水箱水位穩(wěn)定，將MSR新蒸汽疏水的應急排氣閥開啟。同時分析認為開啟此閥后對機組的運行影響很?。洪y后有一流量孔板，其設計流量為MSR加熱新蒸汽流量的3%，開啟后對機組負荷影響很?。粚δY器的沖刷很??；對凝汽器真空影響很小。

5 停機后的檢查

（1）對正常疏水閥后的節(jié)流孔板及管道進行檢查，未發(fā)現堵塞。

（2）檢查MSR內加熱新蒸汽分隔板（用于對新蒸汽的進出口進行分隔，防止短路），發(fā)現隔板的螺栓松動，密封條損壞，因此加熱的新蒸汽在此處形成短路，造成疏水箱中的壓力和不凝結氣量增加。

6 總 結

在發(fā)現MSR新蒸汽疏水箱水位波動后，對原因進行了仔細的分析，根據分析的結果有步驟地進行驗證和檢查，很快就發(fā)現了故障的原因，找到了可行的臨時處理方法：在發(fā)現MSR分隔板的螺栓松動故障后，重新對螺栓的鎖緊方法進行改進，提高鎖緊片的材質，有效地防止了在機組運行后出現的螺栓松動故障。通過如此處理后，MSR的新蒸汽疏水箱一直運行正常。（鄒先明）